作為生化反應(yīng)推動力的底物濃度，從進(jìn)水的最高濃度逐漸降解至出水時的最低濃度，整個反應(yīng)過程底物濃度沒被稀釋，盡可能地保持了較大推動力。根據(jù)生化動力反應(yīng)學(xué)原理，因為曝氣池中的底物濃度很低，其生化反應(yīng)推動力也很小，反應(yīng)速率和有機(jī)物去除效率都比較低；在理想的推流式曝氣池中，污水與回流污泥形成的混合流從池首端進(jìn)入，成推流狀態(tài)沿曝氣池活動，至池末端流出。而CASS反應(yīng)池中存在著較大的濃度遞度，而且處于缺氧、好氧交替變化之中，這樣的環(huán)境前提可選擇性地培養(yǎng)出茵膠團(tuán)細(xì)菌，使其成為曝氣池中的上風(fēng)茵屬，有效地按捺絲狀茵的生長和繁殖，克服污泥膨脹，從而進(jìn)步系統(tǒng)的運(yùn)行不亂性。在此階段，曝氣系統(tǒng)向反應(yīng)池內(nèi)供氧，一方面知足好氧微生物對氧的需要，另一方面有利于活性污泥與有機(jī)物的充分混合與接觸，從而有利于有機(jī)污染物被微生物氧化分解。 （2）生化反應(yīng)推動力大
（1）工藝流程簡樸，占地面積小，投資較低
1.3.1 CASS工藝的長處
CASS工藝的優(yōu)缺點(diǎn)及技術(shù)特征
閑置階段的時間一般比較短，主要保證潷水器在此階段內(nèi)上升至原始位置，防止污泥流失。去除1.0kgBOD產(chǎn)生0.2~0.3kg剩余污泥，僅為傳統(tǒng)法的60％左右。
。與此同時，活性污泥在幾乎靜止的前提下進(jìn)行沉淀分離，活性污泥沉至池底，下一個周期繼承施展作用，處理后的水位于污泥層上部，靜置沉淀使泥水分離。 （2）沉淀階段
CASS工藝運(yùn)行過程包括充水-曝氣、沉淀、潷水、閑置四個階段組成，詳細(xì)運(yùn)行過程為： （1）充水-曝氣階段
對于一般城市污水，CASS工藝并不需要很高程度的預(yù)處理，只需設(shè)置粗格柵、細(xì)格柵和沉砂池，無需初沉池和二沉池，也不需要龐大的污泥回流系統(tǒng)（只在CASS反應(yīng)器內(nèi)部有約20%的污泥回流）海內(nèi)常見的CASS工藝流程如圖1所示。潷水期間，污泥回流系統(tǒng)照常工作，其目的是進(jìn)步缺氧區(qū)的污泥濃度，隨污泥回流至該區(qū)內(nèi)的污泥中的硝態(tài)氮進(jìn)一步進(jìn)行反硝化，并進(jìn)行磷的開釋。在暴雨時。因為絲狀茵的比表面積比茵膠團(tuán)大，因此，有利于攝取低濃度底物，但一般絲狀茵的比增殖速率比非絲狀茵小，在高底物濃度下茵膠團(tuán)和絲狀茵都以較大速率降解物與增殖，但因為膠團(tuán)細(xì)菌比增殖速率較大，其增殖量也較大，從而較絲狀茵占上風(fēng)。
在完全混合式連續(xù)流曝氣池中的底物濃度即是二沉池出水底物濃度，底物流入曝氣池的速率即為底物降解速率?？偨Y(jié)起來，CASS工藝主要存在以下幾個方面的題目。而傳統(tǒng)處理工藝固然已設(shè)有輔助的流量平衡調(diào)節(jié)舉措措施，但還很可能因水力負(fù)荷變化導(dǎo)致活性污泥流失，嚴(yán)峻影響排水質(zhì)量。 （7）剩余污泥量小，性質(zhì)不亂
污泥膨脹是活性污泥法運(yùn)行過程中常碰到的題目，因為污泥沉降機(jī)能差，污泥與水無法在二沉池進(jìn)行有效分離，造成污泥流失，使出水水質(zhì)變差，嚴(yán)峻時使污水處理廠無法運(yùn)行，而控制并消除污泥膨脹需要一定時間，具有滯后性。所以，通過運(yùn)行方式的調(diào)整，可以達(dá)到不同的處理水質(zhì)。多年運(yùn)行資料表明。 （6）合用范圍廣，適合分期建設(shè)
（4）運(yùn)行靈活，抗沖擊能力強(qiáng)，可實現(xiàn)不同的處理目標(biāo) CASS工藝在設(shè)計時已考慮流量變化的因素，能確保污水在系統(tǒng)內(nèi)停留預(yù)定的處理時間后經(jīng)沉淀排放，特別是CASS工藝可以通過調(diào)節(jié)運(yùn)行周期來適應(yīng)進(jìn)水量和水質(zhì)的變化。因此，選擇不易發(fā)生污泥膨脹的污水處理工藝是污水處理廠設(shè)計中必需考慮的題目。 （5）不易發(fā)生污泥膨脹
CASS工藝在沉淀階段幾乎整個反應(yīng)池均起沉淀作用，沉淀階段的表面負(fù)荷比普通二次沉淀池小得多，雖有進(jìn)水的干擾，但其影響很小，沉淀效果較好。對大型污水處理廠而言，CASS反應(yīng)池設(shè)計成多池模塊組合式，單池可獨(dú)立運(yùn)行。此間在曝氣池的各斷面上只有橫向混合，
CASS的核心構(gòu)筑物為反應(yīng)池，沒有二沉池及污泥回流設(shè)備，一般情況下不設(shè)調(diào)節(jié)池及初沉池。同時，污水中的氨氮通過微生物的硝化作用轉(zhuǎn)變?yōu)橄鯌B(tài)氮。污水處理舉措措施布置緊湊、占地省、投資低。實際潷水時間往往比設(shè)計時間短，其剩余時間用于反應(yīng)器內(nèi)污泥的閑置以及恢復(fù)污泥的吸附能力。 （4）閑置階段
休止曝氣，微生物繼承利用水中剩余的溶解氧進(jìn)行氧化分解。 （3）潷水階段
邊進(jìn)水邊曝氣，同時將主反應(yīng)區(qū)的污泥回流至生物選擇區(qū)，一般回流比為20%。跟著反應(yīng)池內(nèi)溶解氧的進(jìn)一步降低，微生物由好氧狀態(tài)向缺氧狀態(tài)轉(zhuǎn)變，并發(fā)生一定的反硝化作用。當(dāng)強(qiáng)化脫氮除磷功能時，CASS工藝可通過調(diào)整工作周期及控制反應(yīng)池的溶解氧水平，進(jìn)步脫氮除磷的效果。 CASS工藝為單一污泥懸浮生長系統(tǒng)，利用統(tǒng)一反應(yīng)器中的混合微生物種群完成有機(jī)物氧化、硝化、反硝化和除磷。運(yùn)行中存在題目
1.3.2 CASS工藝的缺點(diǎn)
傳統(tǒng)活性污泥法的泥齡僅2~7天，而CASS法泥齡為25~30天，所以污泥不亂性好，脫水機(jī)能佳，產(chǎn)生的剩余污泥少。而傳統(tǒng)法剩余污泥不不亂，沉降性差，耗氧速率大于20mgO2/gMLSS·h，必需經(jīng)不亂化后才能處置?？山?jīng)受尋常均勻流量6倍的高峰流量沖擊，而不需要獨(dú)立的調(diào)節(jié)池。
沉淀階段完成后，置于反應(yīng)池末真?zhèn)€潷水器開始工作，自上而下逐層排出上清液，排水結(jié)束后潷水器自動復(fù)位。實踐證實，當(dāng)冬季溫度較低，污泥沉降機(jī)能差時，或在處理一些特種產(chǎn)業(yè)廢水污泥凝結(jié)機(jī)能差時，均不會影響CASS工藝的正常運(yùn)行。因為污泥在CASS反應(yīng)池中已得到一定程度的消化，所以剩余污泥的耗氧速率只有l(wèi)0mgO2/gMISS·h以下，一般不需要再經(jīng)不亂化處理，可直接脫水。當(dāng)處理水量小于設(shè)計值時，可以在反應(yīng)池的低水位運(yùn)行或投入部門反應(yīng)池運(yùn)行等多種靈活操縱方式；因為CASS系統(tǒng)的主要核心構(gòu)筑物是CASS反應(yīng)池，假如處理水量增加，超過設(shè)計水量不能知足處理要求時，可同樣復(fù)制CASS反應(yīng)池，因此CASS法污水處理廠的建設(shè)可隨企業(yè)的發(fā)展而發(fā)展，它的階段建造和擴(kuò)建較傳統(tǒng)活性污泥法簡樸得多。 （3）沉淀效果好．
不存在縱向的返混。在流量沖擊和有機(jī)負(fù)荷沖擊超過設(shè)計值2~3倍時，處理效果仍舊令人滿足。
CASS工藝從污染物的降解過程來看，當(dāng)污水以相對較低的水量連續(xù)進(jìn)入CASS池時即被混合液稀釋，因此，從空間上看CASS工藝屬變體積的完全混合式活性污泥法范疇；而從CASS工藝開始曝氣到排水結(jié)束整個周期來看，基質(zhì)濃度由高到低，濃度梯度從高到低，基質(zhì)利用速率由大到小，因此，CASS工藝屬理想的時間順序上的推流式反應(yīng)器，生化反應(yīng)推動力較大。 從上面的敘述可以看出，CASS工藝具有很多長處，然而任何一個工藝都不是十全十美的，CASS工藝也必定存在一些題目。當(dāng)進(jìn)水濃度較高時，也可通過延長曝氣時間實現(xiàn)達(dá)標(biāo)排放，達(dá)到抗沖擊負(fù)荷的目的。因此。
CASS工藝可應(yīng)用于大型、中型及小型污水處理工程，比SBR工藝合用范圍更廣泛；連續(xù)進(jìn)水的設(shè)計和運(yùn)行方式，一方面便于與前處理構(gòu)筑物相匹配，另一方面控制系統(tǒng)比SBR工藝更簡樸。多種處理功能的相互影響在實際應(yīng)用中限制了其處理效能，也給控制提出了非常嚴(yán)格的要求，工程中難以實現(xiàn)工藝的不亂、高效的運(yùn)行。實驗和工程中曾碰到SV高達(dá)96％的情況，只要將沉淀階段的時間稍作延長，系統(tǒng)運(yùn)行不受影響。
